КРУПНОМАСШТАБНОЕ ПРОИЗВОДСТВО ПРЕСНОЙ ВОДЫ НА МОРСКИХ ПОБЕРЕЖЬЯХ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ТРУБЧАТЫХ КОНДЕНСАТОРОВ

LARGE-SCALE PRODUCTION OF FRESH WATER ON SEA COAST WITH USE TUBULAR CONDENSERS

Введение

 

            Неравномерность распределения осадков на планете привела к образованию пустынных зон недостаточного увлажнения, занимающих громадные площади суши. Хотя основные пустыни находятся внутри континентов, значительная часть аридных территорий расположена также и у берегов морей и океанов. Охлаждаемые в приполярных зонах морские воды опускаются на дно океана и в процессе глобального круговорота распространяются по всему земному шару. Благодаря этому процессу океан представляет собой гигантское хранилище холодных вод. Даже в тропической зоне прогреваются только верхние слои воды в 100 – 300 м, а затем температура быстро падает до двух – трёх градусов 0С уже на глубине 1,5 – 2 км. В то же время с поверхности океана ежегодно испаряется свыше 500 000 км3 влаги, в том числе 300 км3 с поверхности Чёрного моря, в котором на глубине более 100 м хранятся неисчерпаемые запасы холодной воды с температурой около 8 0С. Таким образом, сама природа подсказывает возможность использования холодных глубинных вод для конденсации небольшой доли атмосферной влаги на морских побережьях в зонах недостаточного увлажнения. Для этого достаточно соединить два природных потока – доставленные природой к засушливым берегам холодные глубинные воды и постоянно дующие в прибрежных зонах ветры. В настоящем исследовании рассматривается возможность производства пресной воды путём конденсации атмосферной влаги с использованием холодных глубинных морских вод.

         Впервые использовать теплоту морей и океанов для получения электричества и пресной воды предложил в 1881 г. французский физик Жак Арсан де Арсонвал. В 1974 г. в Кеахол Пойнте, на побережье Кона на Гавайях была построена природная лаборатория энергии NELHA, ставшая в дальнейшем передовым мировым центром для развития технологий использования тепловой энергии океана.  В 1988 – 1992 гг. в Кеахол Пойнте действовала океанская тепловая электростанция (ОТЭС) открытого типа на 210 кВт. При проектировании станции были использованы последние достижения техники. Турбогенератор был рассчитан на мощность в 210 кВт при использовании теплой поверхностной воды в 26оС и глубоководной с температурой до 6 оС. Небольшой объем (10 %) отработанного пара использовался для опреснения воды. Наилучшие показатели производства энергии достигали 255 кВт (общей) при 103 кВт чистой энергии, при этом производилось до шести галлонов пресной воды в минуту. Эти показатели до сих пор остаются рекордами для морской тепловой энергетики. Ограничительными факторами в широком распространении являются высокая материалоёмкость при низком кпд ОТЭС (helpiks.org/2-35904.html).

Разрабатывались также и варианты использования холода глубинных вод для конденсации атмосферной влаги. В вариантах с принудительной подачей воздуха в конденсатор ограничением является высокая энергоёмкость проектов.

        Запатентован также конденсатор, в котором движение встречных потоков холодной воды и атмосферного воздуха внутри ёмкости, оборудованной разделяющей потоки горизонтальной перегородкой, осуществляется самотёком за счёт градиентов плотности глубинной холодной и тёплой поверхностной воды, а также охлаждённого в конденсаторе и тёплого наружного воздуха (Кочетков, 1989).

        Однако, возможности применения этого варианта ограничиваются высокой волновой энергетикой на поверхности моря, где располагаются ёмкости-конденсаторы, которые должны быть достаточно мощными, чтобы противостоять водной стихии. Это ограничивает удельную производительность конденсаторов этого типа.

Материалы и методы

 

Мы предлагаем использовать  устанавливаемый на побережье трубчатый конденсатор, охлаждаемый глубинной морской водой изнутри и конденсирующий атмосферную влагу  на внешней поверхности. В этом варианте полностью отпадает проблема «подачи» воздуха, поскольку конденсатор находится в контакте с ветровым потоком. Очевидно, что даже при штилевой погоде образуется воздушный поток вдоль охлаждаемых поверхностей.

Трубчатый конденсатор может быть выполнен сравнительно лёгким и благодаря низкой материалоёмкости занимать значительную по длине береговую линию, достаточную для производства необходимого количества пресной воды. Энергоёмкость подачи глубинной воды в конденсатор, расположенный у кромки моря, может быть уменьшена, как будет показано далее, до исчезающе низких значений, при которых удельная энергоёмкость 1 м3 получаемой пресной воды может оказаться в сотни раз ниже, чем на действующих фильтрационных опреснителях в Израиле и Австралии.

Рассмотрим возможность решения проблемы на примере черноморского побережья Крыма. Результаты проведенной автором теоретической и отчасти экспериментальной оценки технической осуществимости и вероятной производительности расположенного вдоль береговой линии конденсатора представлены ниже.

Содержание атмосферной влаги у побережья Крыма в летнее время составляет 10 – 15 г/м3 при температуре воздуха около 20 – 25оС (Борисов, 1959). В то же время температура воды холодного промежуточного слоя (ХПС) составляет около 8,5оС. Ядро ХПС у юго-западного берега Крыма находится на глубине 90 –  100 м, его верхняя граница расположена на глубине 55 – 70, а нижняя – 125 – 135 м (Блатов и др., 1984). В соответствии с этими условиями технически осуществимой представляется следующая конструкция и схема функционирования конденсатора.

Холодная морская вода из ХПС подаётся к подножию конденсатора турбонасосами на электрической тяге (C:\Users\User\Documents\Загорская ГАЭС — Википедия.mht) по трубам большого диаметра, обладающим теплоизоляционными свойствами. Далее по прочным металлическим  трубам с теплоизоляцией морская вода подаётся в блок-распределитель, расположенный на определённой высоте на береговом склоне. Из блока-распределителя холодная вода поступает в расположенные в несколько рядов на расстоянии диаметра (около 25 мм) тонкостенные трубки, на внешней поверхности которых конденсируется атмосферная влага.

Получаемая пресная вода собирается в специальные ёмкости, а морская вода, пройдя трубки конденсатора, поступает в лоток, предназначенный для сброса отработанной воды. В нижней части лоток оборудован гидротурбиной с электрогенератором. Таким образом, конденсатор, потребляя электроэнергию для подачи холодной морской воды, может возвращать основную её часть обратно в электросеть т.е. работать в режиме гидроаккумуляторной электростанции ГАЭС (C:\Users\User\Documents\Загорская ГАЭС — Википедия.mht).

Вероятную производительность конденсатора ориентировочно можно оценить исходя из следующих приблизительных расчётов, выполненных на основе минимальных значений исходных параметров.

При температуре воздуха над морем около 20оС и содержании атмосферной влаги 10 г на 1 м3, охлаждение его на поверхности конденсатора до 10оС вызовет конденсацию около половины содержащейся влаги или 5 г из 1 м3 воздуха. Т.о. для получения 1 л воды необходимо охладить 200 м3 воздуха до 10оС.

При конденсации 1 кг влаги будет выделено 540 ккал тепла, при охлаждении 200 м3 воздуха до 10оС – ещё 640 ккал. Всего для получения 1 кг пресной воды конденсатор должен поглотить 1200 ккал тепловой энергии. Для отвода такого количества тепла необходимо нагреть 240 кг глубинной воды (Т 8оС) до 13оС (или 200 кг до 14оС). В дальнейших ориентировочных расчётах мы принимаем, что при работе реального конденсатора для получения 1 кг пресной воды необходимо доставить 225 кг морской воды из холодного промежуточного слоя.

Среднегодовая скорость ветра на побережье Крыма близка к 6 м/сек (Борисов, 1959). Если принять, что летом она вдвое меньше и равна 3 м/сек,  суточная производительность 1 м2 входной площади конденсатора (1 м2 поперечного сечения ветрового потока) теоретически может достигать более 1 м3 пресной воды.

 

Результаты и обсуждение

 

Для проверки теоретических оценок в сентябре 1994 г. были проведены опыты по измерению количества влаги, конденсируемой из атмосферы на поверхности склянки с охлаждённой водой, экспонируемой в течение 10 минут у открытого окна здания Института, расположенного на берегу моря. Для сбора конденсата склянку устанавливали в чашку Петри. Вес склянки вместе с чашкой Петри, а также температуру воды в склянке определяли в начале и конце экспозиции. Результаты нескольких опытов, представленные в таблице 1 в порядке возрастания количества полученного конденсата, в целом согласуются с теоретическими оценками. В опытах, в которых количество полученного конденсата превышало 1 г, «расход» холодной воды практически совпадает с нашей теоретической оценкой и равен 240 – 286 г на 1 г конденсата.

Реальная производительность нашего опытного конденсатора (склянка с водой) в расчёте на единицу поверхности конденсатора (SC) и входной площади конденсатора, т.е. его поперечного к ветру сечения (SW) также приведена в таблице 1. Она равна соответственно 5 – 12 и 17 – 36 кг*м-2*сут-1, что составляет не более 1,5 % от суммарного содержания  воды в составе воздуха,  приходящего на 1 м2 поперечного сечения конденсатора, поскольку лишь сотые доли объёма воздушного потока вступают в непосредственный контакт с поверхностью склянки при её обтекании.

Эти результаты были подтверждены в экспериментах, проведенных в июне 2013 (см. табл. 1). Эксперименты показали также, что количество конденсата, образующегося  на стенках 2-л пластиковой бутылки с холодной водой, зависит от скорости ветра. При слабом ветре (Т воздуха около 24оС) нагревание воды от 8 до 16 оС продолжалось 50 минут, после чего на поверхности сосуда было собрано 6,267 г конденсата. При сильном ветре такое же нагревание воды в бутылке продолжалось 35 минут, а количество полученного конденсата было равно 11,469 г.

 

Table 1:

Results of experiments on the condensation of atmospheric moisture on the surface of the vessels containing cold water:  1) 8-12 September,

1994 – the glass containing 300 mL of cold water, 2)14-15 June, 2013 – 2 L polythene bottle. SC – the outer surface of the condenser, SW – “entrance” area condenser.

 

Date,

Wind speed,

Air T  ̊C

 

      Start

Time Water     

 

Hours   T  ̊C       

      Finish

Time    Water       

 

Hours      T  ̊C

Produced

condensate,

        

 

 

 

g

Cold water

consumption

per unite

condensate

Diameter of the vessels,

 

Mm

Condensate yield

Kg m-2day-1

with respect to

SC/SW = ∏

in terms of:

SC             SW

               

Diameter of the tubes of real condenser,

 

 

Mm

The expected output

Kg m-2day-1

with respect to

SC/SW =  ∏

in terms of:

SC           SW         

The expected

output

Kg m-2day-1

with respect to

SC/SW = 4 ∏

in terms of:

SC               SW     

09.09.1994,

Week,

23   ̊C

 

 

 

12-10     7  ̊C

 

 

12-20        11 ̊C

 

 

     0.60

 

 

      500

 

80

 

 

5.29            16.62

 

25

 

34               106

 

136              426                    

09.09.1994,

Moderate,

23   ̊C

 

 

15-26     7  ̊C

 

 

15-36        12 ̊C

 

 

     0.70

 

 

       430

 

80

 

 

6.17            19.38

 

25

 

39               124

 

158              496

08.09.1994,

Strong,

24   ̊C

 

 

15-07     7  ̊C

 

 

15-15        12 ̊C

    

 

     1.05

 

 

       286

 

80

 

 

11.58          36.35

 

25

 

74               232

 

296              928

12.09.1994,

Strong,

22   ̊C

 

 

13-33     8  ̊C

 

 

13-43        13 ̊C

 

 

      1.25

 

 

       240

 

80

 

 

11.02          34.62

 

25

 

71               222

 

284              888

14.06.2013,

Week,

24  ̊C

15-00     8  ̊C

15-50       16 ̊C

 

      6.27

 

       319

 

105

  1.95            6.14

 

25

16.38            52         

66                206

15.06.2013,

Strong,

24  ̊C

15-10     8  ̊С

15-45        16 ̊С

     11,47

       177

105

  5,11          16.04

25

42.92          135

172              539

 

 

Диаметр сосудов, использованных в наших экспериментах 1994 и 2013 гг. соответственно равен 80 мм (стеклянный цилиндр) и 105 мм (пластиковая бутылка). Результаты экспериментов показывают, что скорость нагревания воды в сосудах, а следовательно и скорость конденсации на их поверхности,  обратно пропорциональны диаметру сосудов. Вероятно, эти скорости в действительности пропорциональны удельной (к объёму) поверхности цилиндров. В таблице приведен расчёт ожидаемой производительности конденсатора, оборудованного трубками диаметром 25 мм. Это в 3,2 и 4,2 раза меньше диаметра наших экспериментальных конденсаторов, а удельная (к объёму) поверхность трубок соответственно в 6,4 и 8,4 раза больше. Пропорциональные этим коэффициентам результаты равны 34 – 74 и 16 – 43 кг на м2 рабочей поверхности конденсаторов  SC, и соответственно 106 – 222 и 52 – 135 кг на м2 их поперечного сечения SW в сутки.

Отношение «рабочей» поверхности SС  склянки с холодной водой (163,28 см2) к  площади её поперечного (к ветру) сечения SW (52 см2) равно, как и для всякого цилиндра, значению П = 3,14. Однако, для сложного конденсатора отношение SC / SW может быть увеличено. Так, для конденсатора, состоящего из двух рядов расположенных в шахматном порядке на расстоянии диаметра трубок, отношение SC / SW равно, как и для одиночного цилиндра, значению П, для конденсатора, состоящего из четырёх рядов – 2 П, из 8 рядов – 4 П. Соответственно, в четыре раза возрастёт и удельная производительность входной поверхности конденсатора SW, достигая значений 888 – 928 кг/м2 в сутки, что составляет около 40 % от минимальной оценки суммарного содержания влаги в проходящем через конденсатор воздухе. При такой производительности с 10 км побережья, занятого конденсатором высотой 20 м, может быть получено свыше 150 000 м3 пресной воды в сутки.

Классические опреснители как дистилляционные, так и фильтрационные опресняют морскую воду, удаляя из неё растворённые минеральные вещества различными способами. В планетарном масштабе действует природный опреснитель, испаряя морскую воду за счёт солнечной энергии и возвращая в виде дождя после конденсации в облачном слое. Подключаясь к этому природному процессу на этапе конденсации, предлагаемый способ исключает необходимость расходования энергии на первом, наиболее энергоёмком этапе.

В остальном энергоёмкость конденсатора атмосферной влаги будет определяться количеством энергии, потраченной на транспортировку холодной воды из ХПС к береговой линии и её подъём на высоту расположения конденсатора для его охлаждения. Учитывая масштабность поставленной задачи – производство пресной воды в больших объёмах – для подачи холодной воды в конденсатор необходимо использовать трубы большого диаметра. На горизонте ХПС труба открыта для забора холодной воды, а у подножия конденсатора она должна быть оборудована турбонасосом для  подъёма воды на высоту расположения конденсатора. В таком виде конденсатор и море представляют систему сообщающихся сосудов, равенство уровней в которых следует из законов  гидростатики (C:\Users\User\Documents\Гидростатика — Википедия.mht). Очевидно, что нарушение этого равенства при работе турбины будет незамедлительно восстанавливаться под действием земного тяготения. Следовательно, транспортировка холодной воды из ХПС к подножию конденсатора при работе турбины будет происходить без дополнительных затрат энергии независимо от длины трубопровода и глубины ХПС. Таким образом, энергоёмкость конденсатора будет  зависеть исключительно от высоты его  расположения на береговом склоне. Принимая эту высоту равной 10 м, находим, что на подъём 225 л холодной воды на высоту 10 м требуется 2250 килограммометров, что равно 5400 калорий, или 22583 джоуля. Это означает, что энергоёмкость производства 1 м3 пресной воды на атмосферном конденсаторе высотой 10 м составит 6,273 кватт-часа. В комплексе ГАЭС-Конденсатор 80% электроэнергии, израсходованной на подъём холодной воды, может быть возвращено в систему (C:\Users\User\Documents\Загорская ГАЭС — Википедия.mht) за счёт чего энергоёмкость производства пресной воды может быть снижена в пять раз и достичь значения в 1,255 кватт-часа/м3.

  1. Заполненная водой Система Конденсатор – Лоток сброса в принципе представляет собой равновесный сифон. Сифон – изогнутая трубка с коленами разной длины, по которой жидкость, переливаясь из сосуда с более высоким уровнем, благодаря воздействию силы тяжести и внутреннему сцеплению молекул жидкости может подниматься на определённую высоту над исходным уровнем.  Высота Н, на которую может подниматься при этом жидкость в действующем сифоне, зависит от её удельного веса. Для воды эта высота в вакууме  равна 10 м. В естественных условиях она уменьшается до 7 м (https://ru.wikipedia.org/wiki/Сифон).

         Система Конденсатор – Лоток сброса по сути является сифоном, отверстия восходящего и нисходящего колен которого опущены в воду на уровне поверхности моря. Очевидно, что движение воды в таком равновесном сифоне при отключении  турбонасоса останавливается. Впрочем, это вполне справедливо только в случае, когда удельная плотность воды в Системе и в поверхностном слое одинакова. Теоретически при достаточной величине градиента плотности между холодной сбрасываемой водой и тёплой поверхностной, движение воды в Системе Трубопровод–Конденсатор–Лоток сброса должно сохраниться и после отключения турбонасоса, обеспечивая непрерывную подачу холодной воды независимо от длины Трубопровода и глубины водозабора без каких-либо затрат электроэнергии извне.   Однако, учитывая низкие абсолютные значения градиента, которые могут быть ещё   уменьшены при массовом сбросе холодной воды в поверхностном  слое, мы исходим из необходимости продолжать работу  турбонасоса на минимальном режиме, обеспечвающем непрерывность потока и гарантирующем надёжную работу Системы.

         Действительно, удельная плотность глубинной воды из холодного промежуточного слоя при температуре 8,5 0С всего на 1,5 – 2,5 тысячных доли больше удельной плотности воды поверхностного слоя в диапазоне летних температур от 20 до 25 0С. Воздействие такого градиента на работу «равновесного сифона» соответствует превышению исходного уровня воды в восходящем колене всего на 2 – 3 мм. Поддерживая превышение исходного уровня на 0,1 м можно рассчитывать на гарантированную подачу холодной воды в конденсатор при исчезающе низких значениях энергоёмкости Системы

         При высоте 7 м конденсатор,  запущенный на условиях, описанных выше, будет продолжать работу, если за счёт действия турбонасоса вода будет подниматься хотя бы на 0,1 м над уровнем моря. Ожидаемая энергоёмкость конденсатора при этом будет  равна 0,0125 кватт-часа/м3. Поскольку энергоёмкость производства пресной воды на крупнейших действующих фильтрационных опреснителях в Израиле и Австралии составляет около 4 кватт-часа/м3, ожидаемая минимальная энергоёмкость конденсатора оказывается ниже в 320 раз.

         Это даёт основание считать, что пресная вода, которую можно получать по предлагаемой методике  в условиях Чёрного моря, по энергоёмкости окажется как минимум в 100 раз дешевле воды, которая может быть получена на фильтрационном опреснителе даже из воды Азовского моря с солёностью 11 ‰.                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                  

            Приведенный расчёт энергоёмкости относится, однако, только к принятым для Чёрного моря исходным параметрам. В общем же энергоёмкость конденсатора будет зависеть от исходной температуры доставленной глубинной воды и охлаждаемого на его поверхности воздуха.  В связи с низкой температурой глубинных океанических вод (от 4 до 2 0С на глубине 2–3 км) и высокой температурой воздуха у поверхности океана (до 30 0С), можно ожидать, что энергоёмкость конденсаторов, расположенных в тропических зонах  на берегах Мирового океана в пустынях Африки, Азии и Австралии будет, как минимум, вдвое ниже рассчитанной для Чёрного моря и в 640  раз ниже энергоёмкости реально применяемых фильтрационных опреснителей. Преимущество конденсаторов перед фильтрационными опреснителями заключается также в качестве получаемой воды – опреснитель выдаёт условно пресную воду, которая содержит остаточную солёность, конденсат же аналогичен дождевой воде

         Таким образом, предлагаемый комплекс ГАЭС–Конденсатор способен  обеспечить производство пресной воды в неограниченных масштабах при исчезающе низких значениях энергоёмкости.  Превосходя лучшие современные проекты опреснителей в показателях энергоёмкости, предлагаемый способ отличается простотой изготовления и обслуживания комплекса  ГАЭС-Конденсатор. По сути, он может быть собран из широко используемых труб большого диаметра, турбонасосов и турбогенераторов, труб различного диаметра из нержавеющей стали (латуни или других сплавов) и герметичных секций-конденсаторов из бутылочного пластика полиэтилентерефталата. По предварительным расчётам вес такой пластиковой секции, состоящей из восьми рядов трубок диаметром 25 мм, может приближаться к 10 кг в пересчёте на 1 м2 входной поверхности  конденсатора. Т.о. на 1 кг веса секции-конденсатора в продолжение лета  ежесуточно может быть получено около 100 кг пресной воды.

         Оценочная производительность Системы для условий Черноморского побережья Крыма составляет около 1 куб. метра пресной воды в сутки с 1 кв. метра поперечного сечения проходящего через конденсатор ветрового потока. С учётом необходимости располагать конденсаторы как минимум на два метра выше уровня моря, производительность 1 км побережья при соблюдении условий минимальных значений высоты и энергоёмкости, составит около 5000 куб. метров воды в сутки. За 150 суток летнего сезона, когда поверхностная температура моря равна или превышает  20 0С, продукция 1 км побережья составит около 750 000 м3 воды.  Насколько возможно решение проблемы водного дефицита в Крыму предлагаемым методом?

         По Северо-Крымскому каналу ежегодно поступало более  1,5 млрд м3 днепровской воды, около половины которой терялось за счёт фильтрования в русле канала. Около 300 млн м3 использовали для водоснабжения городов и сёл, остальное – на орошение сельскохозяйственных угодий. Тем не менее, на этом фоне естественное водообеспечение Крыма не представляется таким уж ущербным. Суммарный годовой объём естественного стока Крыма составляет 583,3 млн м3 (283 реки и более 1300 временных водотоков), из которых 200 млн м3 собирается в водохранилищах и используется для водоснабжения. Основной же объём водостока уходит в море. Например, практически полностью сбрасывался в море весь годовой сток наиболее полноводной крымской реки Бельбек (65 млн м3). Даже на зарегулированных реках, таких как Чёрная, до половины годового стока теряется в виде «сброса паводковых вод», который производится для сбережения  действующих гидротехнических сооружений.

            Поэтому, учитывая проблематичность дальнейшего увеличения подземного водозабора, наиболее рациональным решением водного дефицита в Крыму в отсутствие днепровской воды представляется прежде всего сбор и удержание вод естественного водостока, несмотря на техническую сложность проблемы. Для этого потребуется построить плотины на всех реках,  перекрыть дамбами все речные притоки и временные водотоки,  а также создать систему водоводов для своевременной переброски накапливаемых паводковых вод во вновьсозданные Резервные водохранилища и Кольцевой Крымский канал для дальнейшего распределения по всему полуострову.

Заключение

        

         Хотя производство пресной воды путём искусственной  конденсации атмосферной влаги несопоставимо по масштабам с аналогичными природными процессами в атмофере и горах Крыма, оценим всё же и возможности предлагаемого метода. Чтобы получить в течение лета дополнительно ещё 200 млн м3 воды при помощи конденсаторов описанным методом, потребовалось бы задействовать около 250 из 750 км крымского побережья Чёрного моря, что представляется нереальным.

         Однако производительность 1 км побережья может быть увеличена на порядок, если разместить конденсаторы на высоте от 00 до 50 метров, и ещё вдвое –  при высоте до 100 м. К сожалению, энергоёмкость системы при этом резко возрастает и производство становится нерентабельным.Это противоречие можно разрешить, сосредоточив соответствующее количество конденсаторов на побережье на высоте до 7 м над уровнем моря   и направив на них воздушный поток, сконцентрированный при помощи комплекса парусов высотой до 100 м. В этом варианте дополнительные 200 млн м3 пресной воды могут быть получены при исчезающе низких значениях энергоёмкости, для чего конденсаторами и парусами достаточно оборудовать 10 – 15 км побережья Чёрного моря.

         Предполагаемое повышение уровня серо-водородного слоя в Чёрном море и учащающиеся случаи гипоксии в северо-западной его части вызвали предложения возможных способов аэрации глубинных слоёв моря, искусственного подъёма глубинных вод и их использования в целях повышения биологической продуктивности (Борисов, 1959; Поликарпов и др., 1986, 2008; Пшеничный, 1984). Все эти проблемы могли бы получить комплексное решение при создании системы ГАЭС – Конденсатор на Крымском побережье Чёрного моря.

Преимущество предлагаемого способа крупномасштабного производства пресной воды путём конденсации атмосферной влаги, по сравнению с традиционными способами опреснения морской воды, заключается также и в том, что оно, включаясь в естественный водный круговорот, осуществляется за счёт возобновляемых природных ресурсов.

 

Список литературы

 

Блатов А.С., Н.П. Булгаков, В.А. Тужилин и др. Изменчивость гидрофизических полей Чёрного моря. – Л., Гидрометеоиздат. – 1984. – 240 с.

 

Борисов А.А. Климаты СССР. – М., Учпедгиз. – 1959. – 276 с.

 

Полікарпов, Г.Г., Веселова, Т.В., Лазоренко, Г.Е., Тимощук, В.І., Цицугіна, В.Г., Дьоміна, Н.В., Терещенко, Н.М. і Светашова, С.К. «Про відсутність токсичності глибинної чорноморської води після видалення сірководню», Вісник АН Української РСР, 1986,  № 2, 41-45.

 

Поликарпов, Г.Г., Лазоренко Г.Е. и Терещенко, Н.Н. «Биогенные

свойства глубинной воды сероводородной зоны Чёрного моря для морских водорослей», в книге: Токарев, Ю.Н., Финенко, З.З. и Шадрин Н.В. (Редакторы), Микроводоросли Чёрного моря: проблемы сохранения биоразнообразия и биотехнологического использования, НАН Украины, ИнБЮМ: Экоси-Гидрофизика, Севастополь, Украина, 2008, C. 222-233.

 

Пшеничный Б.П. Некоторые результаты экспериментальных работ по проблеме искусственного апвеллинга. – В кн.: Природная среда и биологические ресурсы морей и океанов. – Л., АН и ГО СССР. – 1984. – С. 142 – 143.

 

Сапожников В.В., И.А. Налётова, Ю.А. Михайловский, К.Н. Акутин. Обогащение поверхностных вод биогенными элементами при помощи искусственного апвеллинга. – В кн.: Природная среда и биологические ресурсы морей и океанов. -- Л., АН и ГО СССР. – 1984. – С. 38 – 39.

 

C:\Users\User\Documents\Гидростатика — Википедия.mht

 

C:\Users\User\Documents\Загорская ГАЭС — Википедия.mht

 

https://ru.wikipedia.org/wiki/Сифон

 

helpiks.org/2-35904.html. Использование тепловой энергии океана

 

http://www.ntpo.com/patents_water/water_2/water_165.shtml. Кочетков Борис Фёдорович, 1998. Устройство для получения пресной воды